氣門(mén)間隙的計(jì)算是沿著氣門(mén)座密封帶起，經(jīng)氣門(mén)頭、氣門(mén)體、搖臂、搖臂軸到缸蓋，再回到氣門(mén)座組成一個(gè)封閉型熱膨脹環(huán)來(lái)進(jìn)行計(jì)算。由氣門(mén)體在拖車式發(fā)電機(jī)最高熱狀態(tài)時(shí)與常溫狀態(tài)時(shí)發(fā)生的熱膨脹與其余各項(xiàng)對(duì)應(yīng)的熱膨脹量之差值，得出氣門(mén)冷態(tài)間隙值

　　式中α1為氣門(mén)材料的熱膨脹系數(shù)，αi為搖臂、搖臂軸以及缸蓋對(duì)應(yīng)材料的線性熱膨脹系數(shù)。式中的前一項(xiàng)Δ1為氣門(mén)體的熱膨脹量，后一項(xiàng)Δ2為結(jié)構(gòu)封閉熱膨脹環(huán)的其余各項(xiàng)的熱膨脹量。其中ΔT(l)為氣門(mén)體的溫度分布規(guī)律。

　　

　　在實(shí)際作業(yè)中，特別是預(yù)制艙式靜音發(fā)電機(jī)布置之初，并不清楚氣門(mén)裝置真實(shí)的熱狀態(tài)，故難以精確給出氣門(mén)體的溫度分布規(guī)律。因此，除了參照同類機(jī)型的數(shù)值外，還可以采用近似估算舉措。此步驟是將氣門(mén)的溫度區(qū)簡(jiǎn)略分為兩個(gè)，一個(gè)是高溫區(qū)，即氣門(mén)頭部及桿身接合部L2；另一為低溫區(qū)，即桿身部分L1，其氣門(mén)體如圖6所示。這樣氣門(mén)在承受最高熱負(fù)荷時(shí)，整個(gè)氣門(mén)的熱膨脹量可按下式進(jìn)行計(jì)算，并求得氣門(mén)間隙Δ，計(jì)算手段如下：

　　式中α1是氣門(mén)材料的熱膨脹系數(shù)，α2是缸頭材料的熱膨脹系數(shù)，Δ1、靜音式發(fā)電機(jī)組Δ2為氣門(mén)的熱膨脹量，Δ3為缸蓋的熱膨脹量，ΔT1是L1段的平均溫度，ΔT2是L2段的平均溫差，ΔT3是缸蓋氣門(mén)底座至搖臂軸支點(diǎn)的距離L0的平均溫差。。

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